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《混凝土结构设计》--第二章 单向板肋梁楼盖(十六)

       第2章  单向板肋梁楼盖
45
板,可按表2—2取用。
表2 -2  连续板考虑塑性内力重分布时的弯矩系数tYmp
┏━━━━━━━━┳━━━━━┳━━━━━━┳━━━━━━━━━━━━━┳━━━━━━━━┳━━━━━━┳━━━━━━┓
┃    端支座      ┃  端支座  ┃  边跨跨中  ┃    离端第二支座          ┃  离端第二跨中  ┃  中问支座  ┃  中问跨中  ┃
┃                ┣━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━┫
┃    支撑情况    ┃    ,1   ┃    l       ┃    B                     ┃    2           ┃    C       ┃    3       ┃
┣━━━━━━━━╋━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━┫
┃  搁支在墙上    ┃    O     ┃    l/II   ┃    - 1/10(两跨连续板)  ┃                ┃            ┃            ┃
┃                ┃          ┃            ┃                          ┃    l/16       ┃    -l/14  ┃    l/16   ┃
┣━━━━━━━━╋━━━━━╋━━━━━━┫                          ┃                ┃            ┃            ┃
┃  与梁整体连接  ┃  -l/1 6 ┃    l/14   ┃    - l/ll(多跨连续板)  ┃                ┃            ┃            ┃
┗━━━━━━━━┻━━━━━┻━━━━━━┻━━━━━━━━━━━━━┻━━━━━━━━┻━━━━━━┻━━━━━━┛
    现以端支座搁支在墙上的承受均布荷载的五跨等跨连续板(图2 -15)为例,说明采用
弯矩调幅法考虑结构的塑性内力重分布时,表2-2中弯矩系数的确定方法。
    若活载与恒载之比p7g =3,则有g+P=p73+p=4p73及g+P=g+39=49,
可得
    P =3(g+p)74,g=(g+p)/4
    图2 -15  五跨等跨连续板的弯矩系数
    板的折算荷载为
    1
    9 7 -g+2p=o.625 (g +p)
    p 7    p =0.3 75(g+,))
    按弹性理论计算B支座的最大负弯矩时,活载应布置在1,2、4跨,查附录A,得
    MB.眦.、=-0. 105g'/2 _0. 119pt/2
    =  -0. 105×0.625 (g+p)/2 _0. 119×0.375 (g +p)/2
    = -0. 110 3(g+p)/2
    孝虑调幅20%,则
    A,8=0.8A,8m卧=                    -0. 088 2(g+p)/2
    表2-2中,取MB=一(g+p)/2/11=_0. 090 9(g +p)/2,实际调幅1 7. 54c/c。此时,可
求得边跨跨中最大弯矩位于距左支座4点戈= 9//22=0.409/处,最大弯矩值为
    M, _(292/)2(g+p)一÷(292/)2(g+p) =0. 083 7(g+p)广
    而按弹性理论计算边跨跨中最大弯矩时,活荷载应布置在1.3、5跨,故
    Miriia,=0.078g'/2 +0. lOOp, /2
    =0. 078×0.625(gy +p)/2  +0.  100×0.375 (g+p) L2
    =0. 086 3(g+p)Z2>Mi
    因此,边跨跨中最大弯矩应按M.川x计算,为便于记忆,取M.ma.、= (g +p)/2/11,其余系数
可按类似方法确定。
_

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