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《混凝土结构设计》--第二章 单向板肋梁楼盖(十五)

        ④比较M,与按弯矩包络图确定的该跨跨中最大弯矩设计值Mm,取两者的较大值作为
该跨最终的弯矩设计值。
    ⑤按调幅后的弯矩设计值进行截面配筋设计。
    以图2-8中的弯矩包络图为例,按简支条件求得的跨中弯矩设计值眠=252 kN.m。
调幅后的弯矩设计值按下述方法求得。
    a.若考虑B支座负弯矩调幅15%,则B支座弯矩设计值MB=- 252×0.85=
一214.2 kN.m,此T况(①+②)下,根据静力平衡条件,跨中弯矩为:M,-1.02×252—
214. 273=185. 64  kN.m。该值小于按弯矩包络图确定的跨中最大弯矩(T况为①+③)
Mm=186 kN.m,故该跨跨中弯矩设计值应取186 kN.m。
    IJ.若考虑B支座负弯矩调幅20%,则B支座弯矩设计值MB=- 252×0.80=
一201.6 kN.n1,跨中弯矩Mi =1. 02 x252 -201. 6/3=189. 84 kN.n1,则该跨跨中弯矩设计
值为189. 84 kN.mn
    根}试验研究结果和T程实践经验,按塑性内力重分布方法计算钢筋混凝土连续梁、板
时,还应符合以下原则。
    ①连续梁、板的弯矩调幅系数卢一般不宜大于0. 25。目的是为了避免塑性铰的塑性转
角需求过大,并使得正常便用阶段的裂缝宽度不致过大。
    ②弯矩调幅后,截面受压区相对高度孝不应大于0. 35,也不宜小于0.IO。如果截面按
计算配有受压钢筋,在计算孝时,可考虑受压钢筋的作用。通过限制截面受压区相对高度孝
≤0. 35,使弯矩调幅截面的配筋小会过大,从而保证塑性铰具有足够的转动能力。
    ③正截面承载力计算时,宜采用HPB 300级、HRB 335级和HRB 400级普通热轧钢筋,
混凝土强度等级宜在C20~C45之间。
    ④弯矩调幅后,连续梁在下列区段内的箍筋应将计算面积增大20cy/c后配置:对集中荷
载,取支座边至最近一个集中荷载之间的区段;对均布荷载,取支座边至距支座边1. 05ho的
区段(ho为梁截面的有效高度)。此外,箍筋的配筋率不应小于0.3f∥o
    ⑤弯矩调幅后,构件在正常使用阶段(即荷载效应标准组合下)不应ILH现塑性铰,且构
件在正常使用阶段的变形和裂缝宽度应符合《混凝土规范》的要求。
2.3.6  考虑塑性内力重分布时单向连续梁、板的内力计算
    连续梁、板各跨控制截面位置如图2 -14所示,其计算跨度Zo应按表2-1确定。
    图2 -14  内力计算截面位置
    1.等跨连续板
    考虑塑性内力重分布时,承受均布荷载的等跨单向连续板,各跨跨中殁支座截面的弯矩
设计值按下式计算:
    A2r= alll.,(g+p)琵    (2-11)
式中g.p——沿板跨单位长度上的恒载设计值、活载设计值;
    仪m.,——连续板考虑塑性内力重分布时的弯矩系数,对荷载比p7g>0.3的等跨连续
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